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英國標準 BS EN 673：1998 （含第一次修訂）
確定建筑玻璃熱傳導（U值）的計算方法
BS EN 673:1998
Glass in building. Determination of thermal transmittance (U value). Calculation method
歐洲標準EN 673：1997，合并修訂版A1：2000，構成本英國標準。
BS EN 673：1998
本國前言
本標準是歐洲標準EN 673：1997合并修訂版A1：2000的英文版。
技術委員會B/520—建筑玻璃和玻璃窗將英國參與本標準制定的任務委托給分委員會B/520/4—性能和安裝，該分委員會的職責在于：
2 幫助問詢者理解標準；
2 向相應的歐洲委員會提交任何有關條款解釋的詢問或修改建議，并保證有關英國的利益得到通知。
2 監控相關標準在國際和歐洲的發展情況，并向英國公布。
只要向該分委員會的秘書處索取，便可以獲得該分會代表性組織機構的清單。
交叉引用
本文中提到的執行國際或歐洲出版物的英國標準可以通過在英國標準協會的標準目錄中查找“國際標準對應索引”而獲得，也可以使用英國標準協會標準電子目錄的“查找”功能。
一份英國標準并不能涵蓋一份合同必需的所有條款。因此，英國標準的使用者必須對自己的應用行為負責。
符合英國標準并不意味著可以不受其他法律條文的約束。
頁碼安排
本文檔包括封面、扉頁、EN扉頁、第2至9頁和封底。
本文檔中BSI的版權通告表明了本文檔的最后發布日期。
自發行以來所做的修訂
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修訂號
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日期
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涉及的條款
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13367
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2001.09.12
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表1的數據
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歐洲標準 EN 673（1997.11）+A1（2000.9）
ICS 81.040.20
描述詞：玻璃，窗玻璃，熱絕緣，計算原則，導熱系數，測量值，不透明度，紅外輻射
英文版
確定建筑玻璃熱傳導（U值）的計算方法
（含A1：2000）
本歐洲標準于1997年10月8日獲CEN批準。修訂稿A1：2000于2000年9月23日獲CEN批準。
CEN成員必須遵守CEN/CENELEC國際規則，該規則規定了在不做任何變更的情況下，賦予本歐洲標準國家標準地位所需的條件。向中央秘書處或CEN 任意成員提出申請即可獲得關于本國家標準的最新清單和參考書目。
本歐洲標準有三個正式版本（英語、法語、德語）。如果CEN成員將其翻譯為本國語言并向中央秘書處作了通報，那么該語言的版本與正式版本具有同等地位。
CEN成員指下列國家的國立標準機構：奧地利、比利時、丹麥、芬蘭、捷克、法國、德國、希臘、冰島、愛爾蘭、意大利、盧森堡、荷蘭、挪威、葡萄牙、西班牙、瑞士、瑞典和英國。
CEN
歐洲標準化委員會
歐洲標準EN673：1997前言
本歐洲標準由技術委員會CEN/TC 129—建筑玻璃委員會所編制，該委員會的秘書由IBN擔任。
本歐洲標準最遲將在1998年5月通過正式出版或背書的方式成為國家標準。與此不一致的國家標準最遲將在1998年5月被撤消。
CEN/TC 129/WG 9，光和能量的傳遞，熱絕緣委員會在文件ISO/DIS 10292的基礎上起草了一份工作文件。ISO/DIS 10292的名稱是：玻璃窗的熱絕緣，確定雙層或多層玻璃窗的穩態U值的計算原則，該標準由ISO/TC 160，建筑玻璃委員會制定。
根據CEN/CENELEC國際規則，下列國家的國立標準機構必須采用此歐洲標準：地利、比利時、丹麥、芬蘭、捷克、法國、德國、希臘、冰島、愛爾蘭、意大利、盧森堡、荷蘭、挪威、葡萄牙、西班牙、瑞士、瑞典和英國。
修訂版A1的前言
本修訂版EN 673：1997/A1：2000是對EN 673：1997的修訂，由技術委員會CEN/TC 129—建筑玻璃委員會所制定，該委員會的秘書由IBN擔任。
本修訂版最遲將在2001年4月通過正式出版或背書的方式成為國家標準。與此不一致的國家標準最遲將在2001年4月被撤消。
根據CEN/CENELEC國際規則，下列國家的國立標準機構必須采用此歐洲標準：地利、比利時、丹麥、芬蘭、捷克、法國、德國、希臘、冰島、愛爾蘭、意大利、盧森堡、荷蘭、挪威、葡萄牙、西班牙、瑞士、瑞典和英國。
目錄
頁碼
前言 2
1 范圍 2
2標準文獻 3
3 符號 3
4 定義 4
5 基本公式 4
6 基本材料特性 5
7 外部和內部的導熱系數 6
8 參考值：標準化界面條件 6
9 結果表達 7
10 測試報告 7
附錄A（規范性）標準和校正發射率的確定 8
附錄B（規范性）用于有多個氣體層的窗玻璃的迭代法 8
附錄C（引用性）參考書目 9
1 范圍
本歐洲標準規定的計算方法適用于確定具有平滑和平行表面的玻璃窗的熱傳導。
本歐洲標準適用于未涂層的玻璃（包括帶有構造性表面的玻璃，如壓花玻璃）、涂層玻璃和不透遠紅外的材料，這些材料指的是鈉鈣硅酸鹽玻璃產品（以下稱鈉鈣玻璃）、硼硅酸鹽玻璃和玻璃陶瓷。本標準同樣適用于由上述玻璃和/或材料構成的多層玻璃窗。本標準不適用于在氣體層中使用透遠紅外的材料構成的板或薄片的多層玻璃窗。本歐洲標準規定的方法確定的是玻璃窗中心區域的U值1）（熱傳導）。通過中空玻璃窗空氣層或邊框產生的熱橋作用而導致的邊緣效應不在本標準討論范圍之內。而且，也不考慮由于太陽輻射造成的能量傳導。用于計算窗戶、門和百葉窗（見C1）的總U值的文獻必須參照根據本標準計算的玻璃窗部件的U值。為了便于進行產品對比，本標準只對玻璃窗的垂直位置做規定。另外，用于其他目的的U值也可用同樣的步驟計算，特別是用于預測：
a) 通過玻璃窗的熱損耗；
b) 夏天的傳導增熱量；
c) 窗玻璃表面的結露；
d) 確定日照因子時的太陽輻射吸收效應（見C2）。
為了應用本標準所確定的玻璃窗的U值，必須參考C.4和C.5或其他計算熱損耗的歐洲標準。
本標準也規定了發射率的確定步驟。
本標準遵循的規則是在保證精度的情況下盡可能簡單。
2標準文獻
本歐洲標準含有來自于其他出版物的限定日期的和無限定日期的標準文獻。這些標準文獻將在文中的適當位置被引用，而以下列出出版物名稱。對于限定日期的文獻，即使這些出版物進行了持續修訂或改版，也只有在本標準修訂或改版時包含了其新的內容時才適用。對于無限定日期的文獻，本標準將直接采用該出版物的最新版本。
EN 674，確定建筑玻璃熱傳導（U值）的保護平板法
EN 675，確定建筑玻璃熱傳導（U值）的熱流計法
PrEN 1098，確定建筑玻璃熱傳導（U值）的校準和保護熱盒法
3 符號
符號 含義 單位
A 常數 ——
c 氣體比熱容 J/（Kg.K）
d 材料層的厚度（玻璃或可選的玻璃窗材料） m
F 體積分數 ——
h —導熱系數 W/(m2.K)
—也叫熱導率 W/(m2.K)
M 材料層的數目 ——
n 指數 ——
N 間隔數 ——
r 玻璃的熱阻（或替換為玻璃窗材料） m.K/W
P 氣體性質 ——
Rn 標準反射（垂直于表面） ——
s 氣隙的寬度 m
T 絕對溫度 K
U 熱傳導 W/(m2.K)
DT 溫度差 K
ε 校正發射率 ——
εn 標準發射率（垂直于表面） ——
ρ 氣體密度 kg/m3
σ 斯蒂芬-波爾茲曼常數（=5.67×10-8） W/(m2.K)
μ 氣體的動態粘度 Kg/（m.s）
λ ——空隙中氣體的導熱率 W/(m.K)
——也叫波長 μm
θ 溫度 ℃
無量綱準數
Gr 格拉斯霍夫準數 ——
Nu 努塞特準數 ——
Pr 普蘭特準 ——
下標
c 對流
e 外部
i 內部
j 第j個材料層
g 氣體
m 平均值
n 常規
r 輻射
s 空間
t 總和
1；2 第1、第2、…
4 定義
本標準中采用如下定義：
4.1 U值
玻璃窗的參數，它以熱量穿過窗玻璃的中心部位而不考慮邊緣效應為特征，表示的是玻璃窗兩側的環境溫度的單位溫度差對應的熱傳導速率的穩定態密度。U值的單位是瓦每平方米、每開爾文[W/（m2.K）]。
4.2參考值
在標準界面條件下獲得的U值（見第8條）。
5 基本公式
本標準指定的方法是以下列原則為計算基礎的。
5.1U值
U值由下式計算：
------------(1)
其中：
he和hi：外部和內部導熱系數；
ht: 玻璃窗總的熱導率；
-----------（2）
其中：
hs: 每一個氣體空隙的熱導率；
N： 空隙層數量
dj：每一個材料層的厚度
rj：每一層材料的熱阻（鈉鈣玻璃的熱阻為1.0 m.K/W）
M： 材料層的數量
hs= hg+hr: ----------（3）
其中：
hr輻射導熱
hg為氣體導熱
對于有多個氣體層的玻璃窗，U值應采用迭代法計算（見附錄B）。
5.2 輻射導熱系數hr
輻射導熱系數hr由下式給出：
------------（4）
其中：
σ 為斯蒂芬-波爾茲曼常數；
Tm 氣體空間的平均絕對溫度
ε1和ε2是Tm 下的校準發射率。
5.3氣體導熱系數hg
氣體導熱系數hg由下式給出：
-----------（5）
其中：
s 是氣隙的寬度；
λ 是氣體熱導率。
Nu 是努塞特準數，由下式給出：
----------（6）
其中：
A 是一個常數，
Gr是格拉斯霍夫準數，
Pr是普蘭特準數，
n 是冪指數，
-----------（7）
-----------（8）
其中：
ΔT是作為氣體層界面的玻璃表面之間的溫度差；
ρ是密度；
μ是動態粘度；
c是比熱容；
Tm是平均溫度。
通過式（6）可以計算努塞特準數。
如果努塞特準數小于1，那么式（5）中的Nu為1。
5.3.1垂直玻璃窗
對于垂直玻璃窗：
A=0.035
n=0.38
5.3.2水平和傾斜玻璃窗
對于水平和傾斜玻璃窗以及熱流向上的情況，對流引起的熱交換是增強的。
只要在公式（6）中選用下列A值和n值，便可將這種影響考慮在內：
水平情況：A=0.16，n=0.28
45o情況：A=0.10，n=0.31
當熱流方向是向下的，在實際應用中可以認為對流是受抑制的，公式（5）中選用Nu =1。
6基本材料特性
6.1發射率
在利用公式（4）計算輻射導熱hr時，必須用到作為密閉空間的界面的表面校正發射率ε.
對于未涂層的或帶有不影響發射率的涂層的鈉鈣玻璃表面，校正發射率值選用0.837。
注1：該值可以用于未涂層的硼硅酸鹽玻璃和玻璃陶瓷，這是有充分理由的。
對于其他的涂層表面，標準發射率εn由紅外譜儀測定（參見附錄A中的A.1和C.6），而校正發射率通過標準發射率來確定，見附錄A中的A.2。
注2：理論上應采用兩種不同的發射率定義來描述以下表面間的輻射交換：
a） 玻璃窗中兩層玻璃相對的玻璃表面之間；
b） 玻璃表面與室內空間之間
但在實踐中，這兩種情況之間的差別小到可以忽略，因此，非常接近的兩種類型的熱交換均可用校正發射率描述。
6．2 氣體特性
需要用到下列氣體特性：
熱導 λ；
密度 ρ；
動態粘度 μ；
比熱容 c。
格拉斯霍夫準數Gr和普蘭特準數Pr可在公式（7）和公式（8）中用有關的值替代，努塞特準數Nu則由公式（6）確定。
如果努塞特準數Nu大于1，則表明發生了對流，增大了熱流速率。
如果努塞特準數Nu的計算值小于1，則表明氣體的熱流動僅通過傳導來實現，努塞特準數Nu應取其臨界值1。替換公式（5）中的Nu則給出氣體熱導hg
中空玻璃所用氣體的有關特性參數列于表1中。
對于所有混合氣體，其氣體特性與各種氣體的體積分數F1，F2…成正比：
氣體1：體積分數為F1，氣體2：體積分數為F2，等等，
則：
P= P1 F1+ P2 F2 ------------（9）
這里P代表相關的特性，如：熱導率、密度、動態粘度或比熱容。
表1 氣體特性
|
氣體
|
溫度θ(℃)
|
密度ρ（kg/m3）
|
動態粘度μkg/(m.s)
|
熱導率λ
W/(m.K)
|
比熱容c
J/(kg.K)
|
|
空氣
|
-10
|
1.326
|
1.661′10-5
|
2.336′10-2
|
1.008′103
|
|
0
|
1.277
|
1.711′10-5
|
2.416′10-2
|
||
|
+10*
|
1.232
|
1.761′10-5
|
2.496′10-2
|
||
|
+20
|
1.189
|
1.811′10-5
|
2.576′10-2
|
||
|
氬氣
|
-10
|
1.829
|
2.038′10-5
|
1.584′10-2
|
0.519′103
|
|
0
|
1.762
|
2.101′10-5
|
1.634′10-2
|
||
|
+10*
|
1.699
|
2.164′10-5
|
1.684′10-2
|
||
|
+20
|
1.640
|
2.228′10-5
|
1.734′10-2
|
||
|
SF6**
|
-10
|
6.844
|
1.383′10-5
|
1.119′10-2
|
0.614′103
|
|
0
|
6.602
|
1.421′10-5
|
1.197′10-2
|
||
|
+10*
|
6.360
|
1.459′10-5
|
1.275′10-2
|
||
|
+20
|
6.118
|
1.497′10-5
|
1.354′10-2
|
||
|
氪氣
|
-10
|
3.832
|
2.260′10-5
|
0.842′10-2
|
0.245′103
|
|
0
|
3.690
|
2.330′10-5
|
0.870′10-2
|
||
|
+10*
|
3.560
|
2.400′10-5
|
0.900′10-2
|
||
|
+20
|
3.430
|
2.470′10-5
|
0.926′10-2
|
||
|
氙氣
|
-10
|
6.121
|
2.078′10-5
|
0.494′10-2
|
0.161′103
|
|
0
|
5.897
|
2.152′10-5
|
0.512′10-2
|
||
|
+10
|
5.689
|
2.226′10-5
|
0.529′10-2
|
||
|
+20
|
5.495
|
2.299′10-5
|
0.546′10-2
|
||
|
*標準界面條件
**六氟化硫
|
|||||
6.3 氣體的紅外吸收
某些氣體可以吸收5微米到50微米波長范圍的紅外輻射。然而，當這些氣體與校正發射率小于0.2的涂層一起使用時，由于凈紅外輻射通量的密度很低，所以這一效應可以忽略不計。
在其他情況下，如果考慮氣體的紅外吸收可能造成U值的改變，則應根據EN674，EN675，prEN1098的規定測量U值。
7外部和內部導熱系數
7.1外部導熱系數，he
外部導熱系數he是玻璃窗附近的風速、發射率以及其他氣候因素的函數。
為了便于進行U值的比較，對于普通的垂直玻璃表面可選用he等于23 W/(m2.K)。
注：he的倒數1/he是0.04 m2.K/W，以精確到小數點后兩位來表示。
這里沒有考慮由于存在發射率低于0.837的外部暴露涂層表面而改善U值的情形。
對于非垂直表面的he值參見C.3。
7.2內部導熱系數，hi
內部導熱系數hi可用下式表達：
hi=hr+hc ---------(10)
其中：
hr是輻射導熱系數；
hc是對流導熱系數。
未涂層的普通鈉鈣玻璃表面的輻射導熱系數是4.4 W/(m2.K)。如果窗玻璃內表面的發射率較低，則輻射導熱系數由下式給出：
hr =4.4ε/0.837 ---------（11）
其中，ε是涂層表面的校正發射率
0.837是未涂層鈉鈣玻璃的校正發射率（見6.1）。
上述公式僅適用于涂層表面不存在結露的情況。確定涂層的校正發射率的方法見附錄A。對于自由對流而言，hc的值是3.6W/(m2.K)。在窗的上方或下方安置一個熱風扇加熱器，如果空氣流吹在窗上，其數值將會增大。
對于垂直鈉鈣玻璃表面和自由對流，
hi=4.4+3.6=8.0W/(m2.k) --------（12）
對于用來比較窗玻璃U值的情況，這個值是標準的。
注：對于鈉鈣玻璃表面，hi的倒數1/hi是0.13 m2.K/W，以精確到小數點后兩位來表示。
對于非垂直表面的hi值參見C.3。
7.3設計值
在建筑設計中采用玻璃窗的U值，必須注意參考值可能并不是足夠準確的。在特殊情況下，設計值應該根據本標準來確定。不同位置的玻璃窗和不同環境條件下的設計U值應該通過采用hs，he，hi的正確的界面值來確定。
注：在內部受熱空間的干燥溫度下，為了計算熱損耗所采用的外部建筑構件的有關參考值并不是嚴格相容的。在大多數實際情況下，采用這些參考值是可以的。但是，如果玻璃窗具有相當大的表面積，特別是內表面發射率較低時，就會產生誤差。
熱損耗的計算見附錄C.4，C.5或其他相關歐洲標準。
8參考值：標準界面條件
如果采用U值是為了表明導熱性還有改善的余地，那么在這些情況下就可以使用以下給出的標準界面條件。
標準界面條件的參考值列示如下：
r 鈉鈣玻璃的熱阻率 1m.K/W
ε 未涂層鈉鈣玻璃和硼硅酸鹽玻璃的校正發射率 0.837
ΔT 界面玻璃表面之間的溫度差 15K
Tm氣體層的平均溫度 283K
σ 斯蒂芬-波爾茲曼常數 5.67×10-8W/(m2.K)
he 未涂層的鈉鈣玻璃表面的外部導熱系數 23 W/(m2.K)
hi 未涂層的鈉鈣玻璃表面的內部導熱系數 8 W/(m2.K)
A 常數 0.035
n 指數 0.38
標準界面條件下的氣體特性列于表1，其溫度為10°C（283K）
9結果的表達
9.1U值
U值的單位是W/(m2.K)，四舍五入后保留一位小數。
例1：1.53四舍五入為1.5
例2：1.55四舍五入為1.6
例3：1.549四舍五入為1.5
9.2發射率
如果表示促進導熱型材料的發射率，那么應該保留兩位小數來規定其是標準還是校正發射率。
9.3中間值
在計算過程中，中間值不能四舍五入。
10 測試報告
10.1測試報告包括的內容
測試報告應就下面的內容作出說明。
10.2玻璃窗的鑒定
——玻璃窗總的公稱厚度（mm）
——每一片玻璃的公稱厚度（mm）
——如果存在，應注明每一層材料的公稱厚度（mm）
——氣體間隙的公稱厚度（mm）
——填充氣體的類型
——如果存在，應注明紅外反射涂層的位置
——玻璃窗的傾斜度（與水平面之間的角度）
——與標準界面條件不同的其他條件
10.3玻璃窗的橫斷面
報告中應有玻璃窗的橫斷面圖，以表示玻璃窗的結構。圖中應標明每一層玻璃及其他材料的位置和厚度，涂層的位置，氣體間隙的位置和厚度，填充氣體的類型。
并且，應該從與外界接觸的層面開始給每一層玻璃、其他材料以及氣體層編號。
10.4結果
——如果涂層改變了發射率，應表明涂層的校正發射率；
——如果涂層改變了發射率，應表明內部導熱系數hi；W/(m2.K)
——玻璃窗總的熱導率ht，W/(m2.K)
——玻璃窗的U值 ，W/(m2.K)
——如果采用hs，he，hj來計算設計U值，那么應在結果表明hs，he，hj的值。這種情況下，結果中應采用“設計U值”這一表達方式。W/(m2.K)
附錄A（規范性）
標準和校正發射率的確定
注：本附錄與C.6一致。
A.1標準發射率的確定，εn
鍍膜表面的常規發射率εn是在接近正常入射狀況下，利用帶有鏡面反射附件的紅外譜儀測出其譜線的反射曲線，按照下列步驟計算出來的。
按照表A.1給出的30個波長值，測定相應的反射系數Rn(λ)曲線，取其算術平均值，就得到平均溫度為283K時的標準反射系數Rn。
-----------（A.1）
283K的標準發射率由下式給出：
---------（A.2）
注：其他環境溫度下的發射率并不強烈依賴于平均溫度。
A.2 校正發射率的確定，ε
用表A.2給出的系數乘以標準發射率εn即得出校正發射率ε。
其它值可以通過線性插值或外推獲得并具有足夠的準確度。
表A.1 — 用于確定283K下的標準反射率Rn的30個選定波長(λi)
|
序號i
|
波長λi
微米
|
序號i
|
波長λi
微米
|
|
1
|
5.5
|
16
|
14.8
|
|
2
|
6.7
|
17
|
15.6
|
|
3
|
7.4
|
18
|
16.3
|
|
4
|
8.1
|
19
|
17.2
|
|
5
|
8.6
|
20
|
18.1
|
|
6
|
9.2
|
21
|
19.2
|
|
7
|
9.7
|
22
|
20.3
|
|
8
|
10.2
|
23
|
21.7
|
|
9
|
10.7
|
24
|
23.3
|
|
10
|
11.3
|
25
|
25.2
|
|
11
|
11.8
|
26
|
27.7
|
|
12
|
12.4
|
27
|
30.9
|
|
13
|
12.9
|
28
|
35.7
|
|
14
|
13.5
|
29
|
43.9
|
|
15
|
14.2
|
30
|
50.0*
|
|
*選擇50微米是因為這是現有商用紅外譜儀的極限波長。這樣的近似值給計算精度帶來的影響是可以忽略不計的。
|
|||
表A.2 — 由標準發射率εn計算校正發射率ε的系數
|
標準發射率εn
|
系數ε/εn
|
|
0．03
|
1．22
|
|
0．05
|
1．18
|
|
0．1
|
1．14
|
|
0．2
|
1．10
|
|
0．3
|
1．06
|
|
0．4
|
1．03
|
|
0．5
|
1．00
|
|
0．6
|
0．98
|
|
0．7
|
0．96
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0．8
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0．95
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0．89
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0．94
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附錄B（規范性）
用于有多個氣體層的窗玻璃的迭代法
對于有多個氣體層（N>1）的玻璃窗，其U值的計算是通過迭代法（舉例說明見表B.1）實現的。這時，要確定每一個氣體層在平均溫度為283K時的氣體層熱導率hs（與283K之間的微小偏差所造成的影響可以忽略不計，因此就可以獲得足夠的準確度。）
迭代法的第一步是：對于每一個氣體層，式（7）中的溫度差ΔT=15/N（K）。
在獲得氣體層熱導率hs值后，對于每一個氣體層的新ΔTs應通過下式計算：
（B.1）
這些ΔTs值用于第二次迭代，依次類推。
應該重復進行迭代，直到公式（2）中玻璃窗的熱阻?1 N1/hs在第三個有效數字上收斂（通常不超過3次迭代，特殊情況需要4次）。
應在式（2）和式（1）中采用此收斂值來計算U值。
在原始hs值相等，各自的溫度差由ΔT=15/N（K）計算的情況下，就不需要迭代。
表B.1迭代法示例——三層玻璃窗，具有如下特征：結構4/12/4/1214，第二個氣體間隙中有一個ε=0.1的涂層，兩個氣體層中都填充SF6氣體。
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迭代次數
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1
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2
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3
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4
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氣體層1的1/hs （m2.K / W）
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0.1455
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0.1777
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0.1713
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0.1714
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氣體層2的1/hs （m2.K / W）
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0.2720
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0.3125
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0.3135
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0.3133
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?1 21/hs （m2.K / W）
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0.4175
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0.4842
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0.4848
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0.4847
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氣體層1的ΔT （K）
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5.23
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5.31
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5.3
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5.3
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氣體層1的ΔT （K）
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9.77
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9.68
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9.7
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9.7
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U值 [ W /（m2.K）]
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1.67
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1.51
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1.5
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1.5
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附錄C（引用）
書目
C.1prEN 30077，窗、門和百葉窗的熱透射比的計算方法（IS0/DIS 11077：1993）
C.2 prEN410，建筑玻璃——光透射比、太陽光直接透射比、總太陽能透射比、紫外透射比和其他相關特性的確定
C.3建筑部件和建筑基礎的熱阻和熱透射比的計算方法（IS0/DIS 6946-1：1995）（WI：00089013）
C.4 prEN832，建筑的熱性能——用于加熱的能量的計算——居民住宅
C.5 EN ISO10211-1，建筑構造中的熱橋—熱流和表面溫度—第一部分：通用計算方法（ISO 10211-1：1995）
C.6 prEN 12898，建筑玻璃發射率的確定
